評價鑄鐵試驗平臺的鑄造性能時，主要從流動性、收縮性、偏析性、吸氣性和夾雜性的角度出發(fā)，根據(jù)理論分析結(jié)果和實踐經(jīng)驗進行判斷。

1、鑄鐵試驗平臺成結(jié)方式、金液熱狀況和澆注度，以及氣體和非金屬夾雜物等有關(guān)。鑄鐵試驗平臺的成分以碳當(dāng)量計算，一般屬于共晶或偏亞晶成分，處于Fe-C合金液相線溫度較低的成分范圍，其熔點低，不容易形成結(jié)晶體，流動性好。另外，鑄鐵試驗平臺的成分決定了其結(jié)晶溫度范圍較窄，趨向于逐層凝固方式，不易形成枝晶，流動阻力小，流動性較好。

鑄鐵試驗平臺中硅的作用和碳相似，硅量增加，液相線下降。因此，在同一過熱溫度下，鑄鐵的流動性隨硅量的增加而提高。錳的質(zhì)量分數(shù)低于0.25時，錳本身對鑄鐵試驗平臺的流動性沒有影響。但是，當(dāng)硫的質(zhì)量分數(shù)高時，一方面會產(chǎn)生較多的MnS夾雜物，懸浮在鐵液中，鐵液的粘度;另一方面，硫的質(zhì)量分數(shù)越高，越易形成氧化膜，致使鐵液流動性降低�；懞凸枰粯�，能使共晶點左移，降低共晶溫度和凝固開始溫度，提高流動性。實踐當(dāng)中，通過提高澆注溫度來改變其流動性，從而提高鐵液的充型能力，減少冷隔或澆不到等問題。

2、鑄鐵試驗平臺收縮性凝固過程中有石墨析出，產(chǎn)生膨脹現(xiàn)象，抵消了一部分收縮，因而其收縮較小。由于凝固過程中的收縮現(xiàn)象是鑄鐵試驗平臺產(chǎn)生縮孔、縮松、應(yīng)力、變形和開裂的原因，因此灰鑄鐵產(chǎn)生這些問題的傾向性比較小。當(dāng)碳、硅含量較高時，石墨化膨脹較大，總體收縮很小，因而可以不必設(shè)置冒口或只設(shè)置很小的冒口(出氣冒口)，從而簡化了鑄造工藝，提高了工藝出品率，這也是灰鑄鐵鑄造性能良好的一個原因。防止鑄鐵試驗平臺出現(xiàn)反白口的方法是:嚴(yán)格控制鑄鐵試驗平臺鐵液的化學(xué)成分和反石墨化元素;提高鐵液的溫度并強化孕育;降低球化劑中土的含量，在保證鑄鐵試驗平臺球化的條件下減少球化劑加入量。一般灰鑄鐵固態(tài)收縮率為0.9~1.3，受阻線收縮率僅為0.8~1.0。

3、試驗平臺指面上不同部位乃至晶粒內(nèi)部，產(chǎn)生的成分不均勻現(xiàn)象根據(jù)偏析范圍的大小分為許多類型，鑄鐵試驗平臺和球墨鑄鐵件中出現(xiàn)的反白口問題，使得試驗平臺斷面外部呈灰口組織，而內(nèi)部為白口組織。這是由鑄鐵試驗平臺成分偏析造成的，產(chǎn)生的原因主要包括:在鑄鐵試驗平臺已凝固部分的冷作用，中部分的凝固速度快于外部而形成反白口;有時型砂水分含量高，水分侵人鐵液，氧或氫與硫相互作用形成反白口;澆注溫度低鑄鐵形成反白口的傾向;在冷較快的情況下，凝固過程中出現(xiàn)成分偏析，如碳的反偏析;中部分含碳量低，按亞穩(wěn)定系凝固而析出滲碳體;鐵液含氫量高，鑄鐵試驗平臺凝固過程中集中在鑄鐵試驗平臺中部分，阻止石墨化而促使形成反白口;鐵液中含氧量高，鑄鐵試驗平臺凝固時氧向鑄鐵試驗平臺內(nèi)部集中而引起內(nèi)部白口;鑄鐵試驗平臺心部析出氣體，壓力升高，阻礙了該處的石墨化;與硫平衡的錳含量低或w/w，比值過高;微量元索銻、鉛、碲等雜質(zhì)的偏析結(jié)果。